刀狀腐蝕簡(jiǎn)稱刀蝕。在含有穩(wěn)定元素的奧氏體不銹鋼中(如321不銹鋼,316Ti不銹鋼等),焊接熱影響區(qū)的過(guò)熱區(qū)在腐蝕介質(zhì)作用下,發(fā)生沿熔合線走向的深溝狀類似刀痕的腐蝕,稱為刀狀腐蝕。刀狀腐蝕的性質(zhì)是晶間腐蝕,在腐蝕初始階段腐蝕區(qū)寬度為3~5個(gè)晶粒,然后逐漸擴(kuò)大至1.0~1.5mm,腐蝕寬度與過(guò)熱區(qū)寬度有關(guān),由焊接工藝和方法等因素決定,如電渣焊時(shí),腐蝕區(qū)寬度可達(dá)3.0~5.0mm。


  刀狀腐蝕是焊接接頭出現(xiàn)的特殊形式的晶間腐蝕,它也與鉻的碳化物(M23C6)析出有密切的關(guān)系,我們可以用“高溫過(guò)熱”和“中溫敏化”兩個(gè)作用的熱過(guò)程所引起的變化,來(lái)考察刀狀腐蝕與M23C6析出的關(guān)系。


  奧氏體不銹鋼供貨狀態(tài)一般為固溶態(tài)(或者說(shuō)一般焊接前母材為固溶態(tài)),這時(shí)鋼中只有少量的C和穩(wěn)定化元素(如鈦、鈮)固溶在基體中,其余大部分碳和鈦、鈮結(jié)合成為穩(wěn)定的游離態(tài)TiC或NbC.在焊接時(shí),焊接熱影響區(qū)超過(guò)1200℃的過(guò)熱區(qū),就有TiC或NbC不斷地分解并向奧氏體中溶解。峰值溫度越高,停留時(shí)間越長(zhǎng),TiC或NbC溶解量越多,TiC或NbC分離出來(lái)的C原子將擴(kuò)散到奧氏體點(diǎn)陣間隙中,而鈦或鈮則占據(jù)奧氏體節(jié)點(diǎn)的空缺位置。在隨后的冷卻過(guò)程中,碳原子由于擴(kuò)散能力強(qiáng),很快向晶界偏聚,在晶界碳原子濃度明顯增加,形成過(guò)飽和狀態(tài),而鈦或鈮原子,則因來(lái)不及擴(kuò)散,仍保留在奧氏體點(diǎn)陣的節(jié)點(diǎn)上。在隨后的多層焊時(shí),再經(jīng)過(guò)中溫(600~1000℃)敏化時(shí),碳原子可以優(yōu)先向晶界繼續(xù)快速擴(kuò)散,使晶界更富碳,此時(shí),鉻的擴(kuò)散雖不如碳快,但比鈦或鈮的擴(kuò)散快,因而就在晶界附近形成鉻的碳化物M23C6析出,TiC或NbC的溶解量越多的部位(也就是越靠近熔合線的部位),M23C6的析出量越大,晶界腐蝕傾向越嚴(yán)重,刀狀腐蝕寬度與M23C6析出一定量的寬度是一致的。


  降低或消除含有穩(wěn)定化元素奧氏體不銹鋼焊接接頭刀狀腐蝕的危險(xiǎn),有時(shí)是很困難的,但可以在接頭設(shè)計(jì)和焊接順序上加以合理安排而改善,如設(shè)計(jì)時(shí)采用一次性焊接,避免過(guò)熱區(qū)再經(jīng)過(guò)中溫敏化,在雙面焊接接頭,可將可能產(chǎn)生過(guò)固溶、奧氏體富C晶界與中溫敏化晶界碳化物析出的一側(cè)布置在不與介質(zhì)接觸的部位,如圖2-2(a),圖2-2(b)的情況應(yīng)該避免。在設(shè)計(jì)上盡可能不采用交叉焊縫。


圖 2.jpg


  采用低碳的穩(wěn)定化奧氏體不銹鋼母材,將大大減輕刀狀腐蝕現(xiàn)象。超低碳奧氏體不銹鋼焊接接頭不會(huì)產(chǎn)生刀狀腐蝕現(xiàn)象。正因?yàn)槿绱耍S著冶煉技術(shù)的提高,含穩(wěn)定化元素的不銹鋼正逐步被淘汰,取而代之的是超低碳不銹鋼。